奧氏體不銹鋼管內(nèi)壁腐蝕層厚度的渦流檢測仿真試驗(yàn)

 浙江至德鋼業(yè)有限公司針對(duì)耐熱奧氏體不銹鋼管內(nèi)壁腐蝕層厚度測量難的問題，建立了典型腐蝕狀態(tài)下奧氏體不銹鋼結(jié)構(gòu)的有限元仿真模型，提出了采用低頻渦流檢測內(nèi)壁腐蝕層厚度，并用高頻渦流測量外壁氧化層厚度以對(duì)低頻檢測結(jié)果進(jìn)行修正的檢測方法．結(jié)果表明，腐蝕層厚度增加會(huì)引起低頻渦流檢測信號(hào)幅值和阻抗模的增加，而外壁存在的氧化層會(huì)對(duì)檢測信號(hào)造成干擾．腐蝕層厚度和氧化層厚度對(duì)渦流檢測信號(hào)影響的變化規(guī)律與仿真結(jié)果具有一致性．

 耐熱奧氏體不銹鋼在高溫下具有較高的強(qiáng)度、良好的蒸汽氧化耐性、良好的爐面腐蝕耐性和足夠的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性，被廣泛應(yīng)用于制氫轉(zhuǎn)換爐和乙烯裂解爐等。該不銹鋼一般工作溫度為600～1000℃，壓力為2～3 MPa，在長期高溫高壓的工作環(huán)境下，管的內(nèi)外壁難免會(huì)產(chǎn)生腐蝕（碳化）和氧化產(chǎn)物，如圖所示．外側(cè)氧化層與基體結(jié)合牢固，內(nèi)側(cè)腐蝕層疏松．腐蝕層是由于爐管在高溫下工作時(shí)，處于材料的敏化溫度范圍，并且材料鉻的含量較高，能引起貧鉻效應(yīng)，發(fā)生鉻碳化物的沉淀和奧氏體基體中鉻含量的減少．當(dāng)鉻含量下降到鈍化所需要的極限含量12.5％以下時(shí)，貧鉻區(qū)與晶粒間將構(gòu)成腐蝕微電池，貧鉻區(qū)處于活化狀態(tài)作為陽極，晶粒是陰極，并且貧鉻區(qū)面積小，晶粒面積大，形成小陽極大陰極腐蝕狀態(tài)，造成貧鉻區(qū)嚴(yán)重的腐蝕，進(jìn)而使得奧氏體管性能下降，使用壽命縮短．根據(jù)至德鋼業(yè)的研究，當(dāng)腐蝕層厚度達(dá)到管厚的7.5%時(shí)，奧氏體管的性能開始出現(xiàn)較為明顯的下降．當(dāng)腐蝕層厚度超過管壁厚的39%時(shí)，奧氏體不銹鋼管的綜合性能已不能滿足制氫轉(zhuǎn)化爐等對(duì)管道安全運(yùn)行的最低要求，必須進(jìn)行割管處理。因此，準(zhǔn)確測量奧氏體不銹鋼管內(nèi)壁腐蝕層厚度，可以對(duì)制氫轉(zhuǎn)換爐和乙烯裂解爐等的運(yùn)行狀況進(jìn)行有效評(píng)估，保證其生產(chǎn)的安全進(jìn)行。

 在臨界鉻含量以下，奧氏體基體在室溫下表現(xiàn)出鐵磁行為，其特征允許使用磁傳感器來檢測腐蝕層情況?，F(xiàn)存方法中常常將磁傳感器耦合在不銹鋼管外壁，利用磁飽和降低管外壁氧化層對(duì)檢測信號(hào)的影響，通過磁通密度的變化從而測量出腐蝕層的厚度．該方法較為復(fù)雜，在現(xiàn)場不易操作，而且受到偏置磁場的影響，霍爾傳感器的測量值會(huì)存在偏差．因此，浙江至德鋼業(yè)有限公司提出了先采用低頻渦流檢測，再利用高頻渦流檢測結(jié)果對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行修正，從而得出內(nèi)壁腐蝕層厚度值的檢測方法。

一、成份組成與磁學(xué)性能測量

 為了盡可能提高有限元仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性，在構(gòu)建仿真模型前需要了解耐熱奧氏體不銹鋼管在服役過程中內(nèi)、外壁形成的腐蝕層與養(yǎng)護(hù)層的成份組成，因此，利用掃描電鏡對(duì)奧氏體管內(nèi)壁進(jìn)行了微觀分析，如圖所示。

 從圖中奧氏體不銹鋼管內(nèi)壁的微觀形貌圖可以看出，其內(nèi)壁覆蓋了大量的腐蝕產(chǎn)物。圖為內(nèi)壁腐蝕產(chǎn)物的元素能譜圖，具體元素組成如表所示．從表中可以看出，內(nèi)壁的腐蝕產(chǎn)物局部含有較多的氧和鐵元素，且局部發(fā)生鋁元素富集。

 為進(jìn)一步確定內(nèi)、外壁腐蝕產(chǎn)物與氧化物的成份，對(duì)內(nèi)、外表面進(jìn)行了Ｘ射線衍射分析，如圖所示。XRD圖譜表明，奧氏體管內(nèi)壁四氧化三鐵的衍射峰值較大，外表面FeCr2O4的衍射強(qiáng)度峰值較大，該結(jié)果與EDS分析結(jié)果中元素組成吻合，從而可以推測內(nèi)壁腐蝕層主要成份為四氧化三鐵，其具有較大的磁導(dǎo)率，會(huì)對(duì)渦流檢測信號(hào)產(chǎn)生明顯的影響，因此，可以用渦流檢測技術(shù)進(jìn)行腐蝕層厚度的測量。

 磁導(dǎo)率作為渦流檢測系統(tǒng)中最重要的參數(shù)之一，該數(shù)值的準(zhǔn)確性直接影響仿真結(jié)果的可靠程度．因此，對(duì)實(shí)驗(yàn)用管外側(cè)氧化層、中間奧氏體和內(nèi)側(cè)腐蝕層各自的磁導(dǎo)率測量是非常必要的。

二、奧氏體不銹鋼管內(nèi)壁腐蝕層渦流檢測機(jī)理仿真

  耐熱奧氏體不銹鋼在服役過程中外壁會(huì)發(fā)生氧化生成氧化層，內(nèi)壁會(huì)發(fā)生腐蝕生成腐蝕層．故而研究在役奧氏體不銹鋼管可將其簡化為氧化層、奧氏體和腐蝕層組成的三層結(jié)構(gòu)，通過對(duì)三層結(jié)構(gòu)頻域下渦流檢測機(jī)理的仿真計(jì)算研究，可以直觀地了解到不同情況下奧氏體管的磁場強(qiáng)度變化，通過數(shù)據(jù)處理還可以進(jìn)一步了解該模型不同腐蝕層厚度、不同氧化層厚度以及不同檢測頻率條件下磁感應(yīng)強(qiáng)度的變化規(guī)律，從而提出可行的檢測耐熱奧氏體不銹鋼管內(nèi)壁腐蝕層厚度的方法。

   1. 仿真模型的建立

  在建立仿真模型時(shí)，由于檢測方法是局部渦流點(diǎn)接觸檢測，所以可以用平板來代替管，簡化模型，減小計(jì)算量，對(duì)該檢測機(jī)理的研究不會(huì)產(chǎn)生大的影響．由于渦流檢測探頭與三層板結(jié)構(gòu)均是以管軸線為中心呈軸對(duì)稱的模型，故建立了頻域下的二維軸對(duì)稱仿真模型，模型示意圖如圖所示。

  最終效果圖可通過對(duì)稱軸旋轉(zhuǎn)得到，如圖所示．仿真模型由空氣域、激勵(lì)線圈、氧化層、奧氏體層和腐蝕層組成，各部分的尺寸如表所示．為了方便更改模型各部分尺寸，提高仿真研究效率，對(duì)模型各部位尺寸以參數(shù)形式設(shè)置，同時(shí)規(guī)劃了參數(shù)化掃描，可一次性得出一組不同尺寸模型的仿真結(jié)果。

  對(duì)仿真模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，其中網(wǎng)格劃分類型與尺寸如表所示，網(wǎng)格單元總數(shù)為487023。在渦流檢測探頭與氧化層、奧氏體層、腐蝕層相接觸的區(qū)域，設(shè)置了20ｍｍ×20ｍｍ的網(wǎng)格控制邊，對(duì)該區(qū)域設(shè)置了最大值為0.1ｍｍ的網(wǎng)格劃分標(biāo)準(zhǔn)．關(guān)鍵部位小區(qū)域的網(wǎng)格細(xì)化可以加快仿真模型的收斂，提高仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性。

  2. 仿真模型渦流檢測時(shí)磁場分布情況分析

  仿真模型采用低頻渦流進(jìn)行檢測時(shí)，磁力線可以穿過整個(gè)試塊，三層結(jié)構(gòu)都會(huì)形成感生渦流，故而整個(gè)模型的磁場變化同時(shí)受到外側(cè)氧化層、中間奧氏體層和底端腐蝕層的影響。圖為低頻渦流磁場分布．在100Ｈz檢測頻率下，三層結(jié)構(gòu)的磁場強(qiáng)度都遠(yuǎn)大于0，而且沿著氧化層向腐蝕層過渡過程中，磁通密度模呈現(xiàn)出衰減的趨勢．在到達(dá)內(nèi)側(cè)腐蝕層時(shí)，磁通密度模較其上側(cè)的奧氏體層有明顯的增加，然后再逐漸衰減．這是由于腐蝕層有較大的磁導(dǎo)率，對(duì)磁力線的聚集能力較強(qiáng)造成的．由此可以得出，低頻渦流檢測時(shí)磁場強(qiáng)度會(huì)隨腐蝕層厚度的不同發(fā)生明顯的改變，因此，采用低頻渦流檢測腐蝕層厚度是可行的。

  運(yùn)用高頻渦流檢測時(shí)，由于集膚效應(yīng)的影響，磁力線無法到達(dá)內(nèi)側(cè)腐蝕層，所以仿真模型的磁場變化只受到氧化層與奧氏體層的影響，而與腐蝕層無關(guān)．圖為高頻渦流磁場分布．在1 ＭＨz檢測頻率下，磁場主要聚集在上表面，底層腐蝕層磁通密度模幾乎為０。因此，可以采用高頻渦流測量氧化層的厚度，同時(shí)將其作為修正參數(shù)對(duì)低頻渦流檢測信號(hào)進(jìn)行修正，從而使得腐蝕層的測量值更加準(zhǔn)確。

 3. 低頻渦流條件下檢測信號(hào)變化規(guī)律分析

  根據(jù)對(duì)現(xiàn)場替換下的實(shí)驗(yàn)用不銹鋼管統(tǒng)計(jì)，發(fā)現(xiàn)外壁氧化層厚度都不超過0.8ｍｍ，所以在研究低頻條件下不同厚度的腐蝕層對(duì)渦流檢測信號(hào)的影響變化時(shí)，選取了0.8ｍｍ的氧化層厚度為基礎(chǔ)條件．通過在頻域下的仿真研究發(fā)現(xiàn)，固定氧化層厚度，在不同檢測頻率（100～1000Hz ）下，隨著腐蝕層厚度的增加，渦流檢測信號(hào)的變化規(guī)律相同．其中，在100 Hz 檢測頻率進(jìn)行檢測時(shí)，探頭正下方磁場強(qiáng)度Bz的變化情況如圖所示．在探頭內(nèi)徑中心正下方磁場強(qiáng)度為最大值且保持不變，在2.5ｍｍ處磁場強(qiáng)度開始以線性函數(shù)關(guān)系遞減．經(jīng)過對(duì)數(shù)據(jù)歸一化處理，如圖所示，以0 ｍｍ厚腐蝕層為參考零點(diǎn)，隨著腐蝕層厚度的增加，探頭正下方磁場強(qiáng)度B z與參考零點(diǎn)的差值也在變大．由于渦流是對(duì)線圈內(nèi)的磁通量總體值進(jìn)行檢測，并且該仿真模型是軸對(duì)稱的，所有的仿真數(shù)據(jù)都是從旋轉(zhuǎn)之后的三維模型而來，所以對(duì)圓形橫截面區(qū)域內(nèi)磁感應(yīng)強(qiáng)度數(shù)據(jù)進(jìn)行積分處理，如圖所示．在氧化層厚度、檢測頻率固定時(shí)，隨著腐蝕層厚度的增加，探頭正下方磁場強(qiáng)度B z的積分呈拋物線的函數(shù)關(guān)系增加。

  在渦流檢測中，檢測信號(hào)幅值變化是表征檢測對(duì)象性能最為重要的參數(shù)之一，如圖所示．氧化層厚度為0.8ｍｍ時(shí)，100 Ｈz檢測頻率下隨著腐蝕層厚度的增加，幅值呈線性函數(shù)關(guān)系遞增，而其角度只在有無腐蝕層處發(fā)生突變，并不隨腐蝕層厚度變化而發(fā)生明顯的改變．這是由于腐蝕層導(dǎo)電率很低，與奧氏體層相比產(chǎn)生的感應(yīng)渦流很弱，對(duì)檢測探頭相位角度變化的影響幾乎可以忽略．通過對(duì)比發(fā)現(xiàn)，渦流檢測信號(hào)幅值隨腐蝕層厚度變化規(guī)律明顯，且數(shù)據(jù)易于處理．最終選取檢測信號(hào)幅值作為渦流檢測奧氏體不銹鋼管內(nèi)壁腐蝕層厚度的表征參數(shù)。

  圖為低頻檢測信號(hào)隨腐蝕層厚度的變化．當(dāng)使用低頻渦流（100～1000Hz ）檢測時(shí)，只要氧化層厚度固定不變，渦流檢測信號(hào)幅值就會(huì)隨著腐蝕層厚度的增加呈線性增加．因此，采用低頻渦流檢測奧氏體不銹鋼管時(shí)，根據(jù)檢測信號(hào)幅值的測量值大小得出其內(nèi)壁腐蝕層厚度的方法是正確的，但還需解決氧化層厚度的測量問題。

  4. 高頻渦流條件下檢測信號(hào)變化規(guī)律分析

  圖為高頻檢測信號(hào)隨氧化層和腐蝕層厚度的變化．在檢測頻率為100 KH z 時(shí)，若氧化層厚度固定不變，渦流檢測信號(hào)幅值就唯一確定，其值不隨腐蝕層厚度的變化而產(chǎn)生改變，這與圖８得出的結(jié)論相一致．因此，在高頻渦流條件下，通過仿真數(shù)據(jù)可以得出氧化層厚度變化與渦流檢測幅值的關(guān)系，從而解決氧化層厚度測量的問題．當(dāng)檢測頻率為100 KH z時(shí)，隨著氧化層厚度的增加，渦流檢測信號(hào)幅值呈線性增大．在此頻率下對(duì)樣管進(jìn)行標(biāo)定測量之后，即可對(duì)奧氏體不銹鋼管氧化層的厚度進(jìn)行測量。

 5. 不銹鋼管內(nèi)壁腐蝕層厚度渦流測量方法

 由于腐蝕層厚度與低頻渦流檢測信號(hào)幅值成正比，外壁的氧化層厚度會(huì)影響渦流信號(hào)的幅值，但高頻渦流可以測量出氧化層厚度，根據(jù)氧化層厚度選取相關(guān)低頻渦流測量幅值與腐蝕層厚度的關(guān)系曲線，可求解得出腐蝕層的厚度值．具體實(shí)現(xiàn)方法如下：

   a. 對(duì)現(xiàn)場原管進(jìn)行高、低頻渦流檢測，采集標(biāo)定零點(diǎn)的渦流信號(hào)．

   b. 對(duì)具有已知氧化層厚度的樣管進(jìn)行高頻渦流檢測，結(jié)合標(biāo)定零點(diǎn)繪制出氧化層厚度與渦流檢測信號(hào)幅值的線性關(guān)系圖．在實(shí)際檢測時(shí)，通過對(duì)高頻渦流條件下的測量值與該圖相對(duì)應(yīng)即可得到氧化層厚度值．

   c. 對(duì)具有已知腐蝕層厚度的標(biāo)定樣管（包含無氧化層與有已知氧化層兩種樣管）進(jìn)行低頻渦流檢測，結(jié)合標(biāo)定零點(diǎn)繪制出兩條不同氧化層情況下腐蝕層與渦流檢測信號(hào)的線性函數(shù)關(guān)系圖．在實(shí)際檢測時(shí)，以高頻渦流檢測得出的氧化層厚度為基礎(chǔ)，通過低頻渦流條件下的測量值與標(biāo)定曲線之間的函數(shù)關(guān)系，最后解出具體的腐蝕層厚度值．

三、實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

 根據(jù)仿真模型，自制了與仿真模型相同參數(shù)的渦流檢測探頭，使用愛慕迪便攜式渦流儀對(duì)某瀝青股份有限公司提供的制氫轉(zhuǎn)化爐樣管在1與100 KH z頻率下進(jìn)行檢測實(shí)驗(yàn)．該不銹鋼管規(guī)格為40mm×6.3ｍｍ，設(shè)計(jì)溫度為855℃，介質(zhì)溫度為800℃，工作壓力為2.7 MPa．測量得氧化層厚度與腐蝕層厚度數(shù)據(jù)如表所示。

 為了驗(yàn)證氧化層對(duì)檢測結(jié)果的影響，在四個(gè)測量點(diǎn)打磨掉氧化層后再次進(jìn)行了檢測．利用程序?qū)?shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理得出了100 與1 KH z檢測頻率下隨著腐蝕層厚度的變化，有氧化層和無氧化層情況下，檢測信號(hào)幅值的變化規(guī)律，如圖所示。

 從圖中可以看出，當(dāng)檢測頻率為100 KH z時(shí)，打磨掉氧化層后的檢測值較有氧化層時(shí)的檢測信號(hào)幅值有明顯降低，而且不論有氧化層還是打磨掉氧化層后的檢測值都隨著腐蝕層厚度的變化保持不變，這與仿真結(jié)果圖所得出的規(guī)律相一致。當(dāng)檢測頻率為1 KH z時(shí)，有氧化層與打磨掉氧化層后的檢測值都隨著腐蝕層厚度的增加呈線性增大，與仿真結(jié)果圖所得出的規(guī)律相符．由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)總結(jié)分析可驗(yàn)證仿真模型是正確的，根據(jù)仿真規(guī)律提出腐蝕層厚度的測量方法是可行的。

四、結(jié)論

  浙江至德鋼業(yè)有限公司通過構(gòu)建三層結(jié)構(gòu)（氧化層、奧氏體層與腐蝕層）的二維軸對(duì)稱仿真模型，研究了不同頻率、不同氧化層厚度、不同腐蝕層厚度對(duì)渦流檢測信號(hào)的影響．由仿真結(jié)果可得：

  a. 隨著氧化層與腐蝕層厚度的增加，渦流檢測信號(hào)的幅值會(huì)增大，而相位角基本不變。

  b. 低頻渦流（1 KH z及以下）檢測時(shí)，隨著奧氏體不銹鋼管內(nèi)壁腐蝕層厚度的增加，檢測信號(hào)的幅值大致呈線性增加，可以在此頻率下進(jìn)行腐蝕層厚度的測量，但是氧化層厚度不同會(huì)影響檢測信號(hào)的分析。

  c. 高頻渦流（100 KH z及以上）檢測時(shí)，奧氏體不銹鋼管內(nèi)壁腐蝕層厚度對(duì)檢測信號(hào)沒有影響，檢測信號(hào)的幅值隨氧化層厚度的增加大致呈線性增加，可以在此頻率下進(jìn)行氧化層厚度的測量，并以此為條件，對(duì)低頻渦流測量信號(hào)進(jìn)行分析求解，得到腐蝕層厚度值。

  同時(shí)，在1和100 KH z檢測頻率下對(duì)實(shí)驗(yàn)用管進(jìn)行測量分析，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)所得的規(guī)律與仿真結(jié)果相一致．這從實(shí)驗(yàn)的角度對(duì)該仿真模型理論提供了支撐，說明該方法測量在役耐熱奧氏體不銹鋼管內(nèi)壁腐蝕層厚度是可行的。